Категория помещения | Характеристика веществ и материалов, находящихся (обращающихся) в помещении |
А повышенная взрывопожароопасность | Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °C в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа, и (или) вещества и материалы, способные взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа |
Б взрывопожароопасность | Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °C, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа |
В1 - В4 пожароопасность | Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они находятся (обращаются), не относятся к категории А или Б |
Г умеренная пожароопасность | Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени, и (или) горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива |
Д пониженная пожароопасность | Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии |
Примечания: | |
1. Методы определения категорий помещений А и Б устанавливаются в соответствии с приложением А. | |
2. Отнесение помещения к категории В1, В2, В3 или В4 осуществляется в зависимости от количества и способа размещения пожарной нагрузки в указанном помещении и его объемно-планировочных характеристик, а также от пожароопасных свойств веществ и материалов, составляющих пожарную нагрузку. Разделение помещений на категории В1 - В4 регламентируется положениями в соответствии с приложением Б. |
Категория наружной установки | Критерии отнесения наружной установки к той или иной категории по пожарной опасности |
АН повышенная взрывопожароопасность | Установка относится к категории АН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °C, вещества и (или) материалы, способные гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и (или) друг с другом (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании указанных веществ с образованием волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
БН взрывопожароопасность | Установка относится к категории БН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие пыли и (или) волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °C, горючие жидкости (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании пыле- и (или) паровоздушных смесей с образованием волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
ВН пожароопасность | Установка относится к категории ВН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие и (или) трудногорючие жидкости, твердые горючие и (или) трудногорючие вещества и (или) материалы (в том числе пыли и (или) волокна), вещества и (или) материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и (или) друг с другом гореть, и если не реализуются критерии, позволяющие отнести установку к категории АН или БН (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании указанных веществ и (или) материалов превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
ГН умеренная пожароопасность | Установка относится к категории ГН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) негорючие вещества и (или) материалы в горячем, раскаленном и (или) расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и (или) пламени, а также горючие газы, жидкости и (или) твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива |
ДН пониженная пожароопасность | Установка относится к категории ДН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) в основном негорючие вещества и (или) материалы в холодном состоянии и если по перечисленным выше критериям она не относится к категории АН, БН, ВН или ГН |
- интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и (или) материалов, указанных для категории ВН, на расстоянии 30 м от наружной -2 установки превышает 4 кВт x м .
-1 8.1. Пожарный риск P(a) (год ) в определенной точке территории (a), на расстоянии 30 м от наружной установки, определяют с помощью соотношения: J P(a) = SUM Q (a)Q , (1) j=1 dj j где J - число сценариев развития аварий, возможных на наружной установке; Q (a) - условная вероятность поражения человека в определенной точке dj территории (a) в результате реализации j-го сценария развития аварии, отвечающего определенному инициирующему аварию событию; Q - частота реализации в течение года j-го сценария развития аварии, j -1 год .
8.3. Условные вероятности поражения человека Q (a) определяют по dj значениям пробит-функций и на основе соотношений в соответствии с приложением Г. Условную вероятность поражения человека Q (a) от совместного dj независимого воздействия несколькими опасными факторами в результате реализации j-го сценария развития аварии определяют по соотношению: h Q (a) = 1 - П (1 - Q Q (a)), (2) dj k=1 k djk где h - число рассматриваемых опасных факторов пожара; Q - вероятность реализации k-го опасного фактора пожара; k Q (a) - условная вероятность поражения k-тым опасным фактором пожара. djk
mZ 100 1 ДЕЛЬТА P = (P - P )--------- x --- x --, (А.1) max 0 V ро C K св г,п ст н где P - максимальное давление, развиваемое при сгорании max стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с требованиями 4.3. При отсутствии данных допускается принимать P равным max 900 кПа; P - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); 0 m - масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (А.6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (А.11), кг; Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению Д. Допускается принимать значение Z по таблице А.1; V - свободный объем помещения, куб. м; св ро - плотность газа или пара при расчетной температуре t , кг x г,п p -3 м , вычисляемая по формуле M ро = ------------------, (А.2) г,п V (1 + 0,00367t ) 0 p -1 где M - молярная масса, куб. м x кмоль ; -1 V - мольный объем, равный 22,413 куб. м x кмоль ; 0 t - расчетная температура, °C. p В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры t по p каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °C; C - стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % ст (объемных), вычисляемая по формуле 100 C = --------------, (А.3) ст 1 + 4,84бета n - n n H X O где бета = n ------- - -- - стехиометрический коэффициент кислорода в C 4 2 реакции сгорания; n , n , n , n - число атомов C, H, O и галоидов в молекуле горючего; C H O X K - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и н неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать K равным трем. н
Вид горючего вещества | Значение Z |
Водород | 1,0 |
Горючие газы (кроме водорода) | 0,5 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше | 0,3 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля | 0,3 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля | 0 |
m H P Z т 0 1 Дельта P = ------------- x --, (А.4) V ро C T K св в p 0 н -1 где H - теплота сгорания, Дж x кг ; т -3 ро - плотность воздуха при начальной температуре T , кг x м ; в 0 -1 -1 C - теплоемкость воздуха, Дж x кг x K (допускается принимать p 3 -1 -1 равной 1,01 x 10 , Дж x кг x K ); T - начальная температура воздуха, K. 0
K = AT + 1, (А.5) -1 где A - кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с ;
m = (V + V ) ро , (А.6) а т г где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб. м; а V - объем газа, вышедшего из трубопроводов, куб. м. т При этом V = 0,01 x P V, (А.7) а 1 где P - давление в аппарате, кПа; 1 V - объем аппарата, куб. м; V = V + V , (А.8) т 1т 2т где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, куб. м; 1т V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, 2т куб. м; V = qT, (А.9) 1т где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, -1 температуры газовой среды и т.д., куб. м x с ; T - время, определяемое по А.1.2, с; 2 2 2 V = 0,01 x пи P (r L + r L + ... + r L ), (А.10) 2т 2 1 1 2 2 n n где P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому 2 регламенту, кПа; r - внутренний радиус трубопроводов, м; 1, 2,..., n L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до 1, 2,..., n задвижек, м.
m = m + m + m , (А.11) p емк св.окр где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; p m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, емк кг; m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые св.окр нанесен применяемый состав, кг. При этом каждое из слагаемых в формуле (А.11) определяется по формуле m = WF T, (А.12) и -1 -2 где W - интенсивность испарения, кг x с x м ; F - площадь испарения, кв. м, определяемая в соответствии с А.1.2 в и зависимости от массы жидкости m , вышедшей в помещение. п Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (А.11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ. А.2.6. Массу m , кг, вышедшей в помещение жидкости, определяют в п соответствии с А.1.2. А.2.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле -6 _ W = 10 x эта \/M x P , (А.13) н где эта - коэффициент, принимаемый по таблице А.2 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; P - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости t , н p определяемое по справочным данным, кПа.
Скорость воздушного потока в помещении, -1 м x с | Значение коэффициента эта при температуре t, °C, воздуха в помещении | ||||
10 | 15 | 20 | 30 | 35 | |
0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
0,1 | 3,0 | 2,6 | 2,4 | 1,8 | 1,6 |
0,2 | 4,6 | 3,8 | 3,5 | 2,4 | 2,3 |
0,5 | 6,6 | 5,7 | 5,4 | 3,6 | 3,2 |
1,0 | 10,0 | 8,7 | 7,7 | 5,6 | 4,6 |
C m _ ж п m = 0,02 \/M x P -----, (А.14) н L исп где C - удельная теплоемкость жидкости при начальной температуре ж -1 -1 испарения, Дж x кг x K ; L - удельная теплота испарения жидкости при начальной температуре исп -1 испарения, определяемая по справочным данным, Дж x кг . При отсутствии справочных данных допускается рассчитывать L по исп формуле 3 2 19,173 x 10 B T а L = ----------------------, (А.15) исп 2 (T + C - 273,2) x M а а где B, C - константы уравнения Антуана, определяемые по справочным данным а для давления насыщенных паров, измеряемого в кПа; T - начальная температура нагретой жидкости, K; а -1 M - молярная масса жидкости, кг x кмоль .
Z = 0,5F, (А.16)
┌ │m + m │ вз ав m = min < , (А.17) │ро V / Z │ ст ав └ где m - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; вз m - расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате ав аварийной ситуации, кг; ро - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, ст -3 кг x м ; V - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при ав аварийной ситуации в объеме помещения, куб. м. В отсутствие возможности получения сведений для расчета V допускается ав принимать m = m + m . (А.18) вз ав А.3.3. Расчетную массу взвихрившейся пыли m определяют по формуле вз m = K m , (А.19) вз вз п где K - доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во вз взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. При отсутствии экспериментальных сведений о величине K допускается принимать K = 0,9; вз вз m - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг. п А.3.4. Расчетную массу пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, m , определяют по формуле ав m = (m + qT) K , (А.20) ав ап п где m - масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг; ап q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, -1 кг x с ; T - время отключения, определяемое по А.1.2 (в), с; K - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в п воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных данных о величине K допускается принимать: п - K = 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; п - K = 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. п Величину m принимают в соответствии с А.1.1 и А.1.3. ап А.3.5. Массу отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяют по формуле K г m = -- (m + m ), (А.21) п K 1 2 у где K - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; г K - коэффициент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0,6 при у сухой и 0,7 - при влажной пылеуборке (ручной). При механизированной вакуумной пылеуборке для ровного пола K принимают равным 0,9; для пола с у выбоинами (до 5% площади) - 0,7; m - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в 1 помещении за период времени между генеральными уборками, кг; m - масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в 2 помещении за период времени между текущими уборками, кг. Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.). А.3.6. Масса пыли m (i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в i помещении за межуборочный период, определяется по формуле m = M (1 - альфа) бета , (i = 1; 2), (А.22) i i i где M = SUM M - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период 1 j 1j времени между генеральными пылеуборками, кг; M - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за 1j указанный период, кг; M = SUM M - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период 2 j 2j времени между текущими пылеуборками, кг; M - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за 2j указанный период, кг; альфа - доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляционными системами. При отсутствии экспериментальных данных о величине альфа полагают альфа = 0; бета , бета - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей 1 2 соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения (бета + бета = 1). 1 2 При отсутствии сведений о коэффициентах бета и бета допускается 1 2 принимать бета = 1, бета = 0. 1 2 А.3.7. M (i = 1; 2) могут быть также определены экспериментально (или i по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле M = SUM (G F ) тау , (i = 1; 2) (А.23) i j ij ij i где G , G - интенсивность пылеотложений соответственно на 1j 2j труднодоступных F (кв. м) и доступных F (кв. м) площадях, 1j 2j -2 -1 кг x м x с ; тау , тау - промежуток времени соответственно между генеральными и 1 2 текущими пылеуборками, с.
Дельта P = Дельта P + Дельта P , (А.24) 1 2 где Дельта P - избыточное давление, вычисленное для горючего газа (пара) в 1 соответствии с А.2.1 и А.2.2; Дельта P - избыточное давление, вычисленное для горючей пыли в 2 соответствии с А.3.1.
Расчетное избыточное давление ДЕЛЬТА P для веществ и материалов, способных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяют по А.2.2, полагая Z = 1 и принимая в качестве H т энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае, когда определить величину Дельта P не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.
Категория помещения | Удельная пожарная нагрузка g на -2 участке, МДж x м | Способ размещения |
В1 | Более 2200 | Не нормируется |
В2 | 1401 - 2200 | В соответствии с Б.2 |
В3 | 181 - 1400 | В соответствии с Б.2 |
В4 | 1 - 180 | На любом участке пола помещения площадь каждого из участков пожарной нагрузки не более 10 кв. м. Способ размещения участков пожарной нагрузки определяется согласно Б.2 |
n p Q = SUM G Q , (Б.1) i=1 i Hi где G - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг; i p Q - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, Hi -1 МДж x кг . -2 Удельная пожарная нагрузка g, МДж x м , определяется из соотношения Q g = -, (Б.2) S где S - площадь размещения пожарной нагрузки, кв. м (но не менее 10 кв. м). В помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в таблице Б.1. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В таблице Б.2 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний l в зависимости от величины критической плотности падающих пр -2 лучистых потоков q , кВт x м , для пожарной нагрузки, состоящей из кр твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения l , приведенные в пр таблице Б.2, рекомендуются при условии, если H > 11 м; если H < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = l + (11 - H), где l - пр пр определяется из таблицы Б.2; H - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.
Таблица Б.2 - Значения предельных расстояний l в зависимости от пр критической плотности падающих лучистых потоков q кр
qкр, кВт x м-2 | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 40 | 50 |
lпр, M | 12 | 8 | 6 | 5 | 4 | 3,8 | 3,2 | 2,8 |
Значения q для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в кр таблице Б.3. Таблица Б.3 - Значения q для некоторых материалов пожарной нагрузки кр
Материал | qкр, кВт x м-2 |
Древесина (сосна влажностью 12%) | 13,9 |
Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг x м-3) | 8,3 |
Торф брикетный | 13,2 |
Торф кусковой | 9,8 |
Хлопок-волокно | 7,5 |
Слоистый пластик | 15,4 |
Стеклопластик | 15,3 |
Пергамин | 17,4 |
Резина | 14,8 |
Уголь | 35,0 |
Рулонная кровля | 17,4 |
Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) | 7,0 |
Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то q кр определяется по материалу с минимальным значением q . кр Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями q кр предельные расстояния принимаются l >= 12 м. пр Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, расстояние l между пр соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки допускается рассчитывать по формулам: l >= 15 м при H >= 11 м, (Б.3) пр l >= 26 - H при H < 11 м. (Б.4) пр Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле (Б.2), отвечает неравенству 2 Q >= 0,64g H , (Б.5) т то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно. -2 -2 -2 Здесь g = 2200 МДж x м при 1401 МДж x м <= g <= 2200 МДж x м , т -2 -2 -2 g = 1400 МДж x м при 181 МДж x м <= g <= 1400 МДж x м. т
В.1.1. При невозможности расчета пожарного риска выбор расчетного варианта следует осуществлять с учетом годовой частоты реализации и последствий тех или иных аварий. В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности наружных установок, в которых находятся (обращаются) горючие газы, пары, следует принимать вариант аварии, для которого произведение годовой частоты реализации этого варианта Q и w расчетного избыточного давления ДЕЛЬТА P при сгорании газо-, паровоздушных смесей в случае реализации указанного варианта максимально, то есть: G = Q ДЕЛЬТА P = max. (В.1) w Расчет величины G производится в следующей последовательности: а) рассматриваются различные варианты аварий и из статистических данных или на основе годовой частоты аварий со сгоранием газо-, паровоздушных смесей определяются Q для этих вариантов; wi б) для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной ниже методике значения расчетного избыточного давления ДЕЛЬТА P ; i в) вычисляются величины G = Q ДЕЛЬТА P для каждого из i wi i рассматриваемых вариантов аварии, среди которых выбирается вариант с наибольшим значением G ; i г) в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности принимается вариант, в котором величина G максимальна. При этом количество i горючих газов, паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом В.1.3 - В.1.9.
m = (V + V )ро , (В.2) а т г где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб. м; а V - объем газа, вышедшего из трубопровода, куб. м; т -3 ро - плотность газа, кг x м . г При этом V = 0,01 x P V, (В.3) а 1 где P - давление в аппарате, кПа; 1 V - объем аппарата, куб. м; V = V + V , (В.4) т 1т 2т где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, куб. м; 1т V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, 2т куб. м; V = qT, (В.5) 1т где q - расход газа, определяемый по технологическому регламенту в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой -1 среды и т.д., куб. м x с ; T - время, определяемое по В.1.3, с; 2 2 2 V = 0,01 x пиP (r L + r L + ... + r L ), (В.6) 2т 2 1 1 2 2 n n где P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому 2 регламенту, кПа; r - внутренний радиус трубопроводов, м; L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. В.1.5. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения m = m + m + m + m , (В.7) р емк св.окр пер где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; р m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, емк кг; m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые св.окр нанесен применяемый состав, кг; m - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае пер ее перегрева, кг. При этом каждое из слагаемых (m , m , m ) в формуле (В.7) р емк св.окр определяют из выражения m = WF T, (В.8) и -1 -2 где W - интенсивность испарения, кг x с x м ; F - площадь испарения, кв. м, определяемая в соответствии с В.1.3 в и зависимости от массы жидкости m , вышедшей в окружающее пространство; п T - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство согласно В.1.3, с. Величину m определяют по формуле (при T > T ) пер а кип 2C (T - T ) р а кип m = min[0,8m ; ---------------m ], (В.9) пер п L п исп где m - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; п C - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости р -1 -1 T , Дж x кг x K ; а T - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим а регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, K; T - нормальная температура кипения жидкости, K; кип L - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева исп -1 жидкости T , Дж x кг . а Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (В.7) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы. В.1.6. Масса m вышедшей жидкости, кг, определяют в соответствии с п В.1.3. В.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле -6 _ W = 10 \/M x P , (В.10) н -1 где M - молярная масса, кг x кмоль ; P - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, н определяемое по справочным данным, кПа. В.1.8. Масса паров жидкости, нагретой выше расчетной температуры, но не выше температуры кипения жидкости, определяется в соответствии с А.2.8 (приложение А). В.1.9. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ m из пролива, СУГ -2 кг x м , по формуле __ _ 5,1 x \/Re x лямбда t M /t в m = ----(T - T ) x (2лямбда \/---- + ----------------------), (В.11) СУГ L 0 ж тв пи a d исп -1 где M - молярная масса СУГ, кг x моль ; L - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ T , исп ж -1 Дж x моль ; T - начальная температура материала, на поверхность которого 0 разливается СУГ, K; T - начальная температура СУГ, K; ж лямбда - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность тв -1 -1 которого разливается СУГ, Вт x м x K ; лямбда тв a = -------- - коэффициент температуропроводности материала, на C ро тв тв -1 поверхность которого разливается СУГ, кв. м x с ; C - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, тв -1 -1 Дж x кг x K ; ро - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, тв -3 кг x м ; t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с; Ud Re = --- число Рейнольдса; ню в -1 U - скорость воздушного потока, м x с ; ___ /4F / и d = \/----- - характерный размер пролива СУГ, м; пи -1 ню - кинематическая вязкость воздуха, кв. м x с ; в -1 -1 лямбда - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт x м x K . в Формула (В.11) справедлива для СУГ с температурой T <= T . При ж кип температуре СУГ T > T дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ ж кип m по формуле (В.9). пер
В.2.1. Горизонтальные размеры зоны R , м, ограничивающие область НКПР концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (C ) по ГОСТ 12.1.044, вычисляют по формулам: НКПР - для горючих газов (ГГ): m г 0,333 R = 7,8 x (---------) , (В.12) НКПР ро C г НКПР - для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ): P m _ н 0,813 п 0,333 R = 3,1501 x \/K(-----) x (------) , (В.13) НКПР C ро P НКПР п н M ро = -----------------, г,п V (1 + 0,00367t ) 0 p где m - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной г ситуации, кг; ро - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, г -3 кг x м ; C - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или НКПР паров ЛВЖ, % (объемных); K - коэффициент, принимаемый равным K = T / 3600 для ЛВЖ; m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время п полного испарения, но не более 3600 с, кг; ро - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном п -3 давлении, кг x м ; P - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; н T - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с; -1 M - молярная масса, кг x кмоль ; -1 V - мольный объем, равный 22,413 куб. м x кмоль ; 0 t - расчетная температура, °C. В качестве расчетной температуры p следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры t по каким-либо причинам определить не удается, допускается p принимать ее равной 61 °C. В.2.2. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение R должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ. НКПР
0,33 0,66 0,8m 3m 5m пр пр пр ДЕЛЬТА P = P (------ + ------ + ----), (В.14) 0 2 3 r r r где P - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); 0 r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м; m - приведенная масса газа или пара, кг, рассчитанная по формуле пр Q сг m = --- x m Z, (В.15) пр Q 0 -1 где Q - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж x кг ; сг Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1; 6 -1 Q - константа, равная 4,52 x 10 Дж x кг ; 0 m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг. В.3.3. Импульс волны давления i, Па x с, рассчитывают по формуле 0,66 123m пр i = --------. (В.16) r
┌ │M + M │ вз ав M = min < , (В.17) │ро V / Z │ ст ав └ где M - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг; M - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; вз M - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ав ситуации, кг; ро - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, ст -3 кг x м ; V - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при ав аварийной ситуации, куб. м. В отсутствие возможности получения сведений для расчета V допускается ав принимать M = M + M . (В.18) вз ав В.4.4. M определяют по формуле вз M = K K M , (В.19) вз г вз п где K - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; г K - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во вз взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине K допускается принимать K = 0,9; вз вз M - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг. п В.4.5. M определяют по формуле ав M = (M + qT) x K , (В.20) ав ап п где M - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при ап разгерметизации технологического аппарата, кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует принимать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли; q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, -1 кг x с ; T - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; K - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в п воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие экспериментальных данных о K допускается принимать: 0,5 - для пылей с п дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. В.4.6. Исходя из рассматриваемого сценария аварии определяют массу M, кг, горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство в соответствии с В.4.1 - В.4.5. В.4.7. Избыточное давление ДЕЛЬТА P для горючих пылей рассчитывают в следующей последовательности: а) определяют приведенную массу горючей пыли m , кг, по формуле: пр m = MZH / H , (В.21) пр т т0 где M - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг; Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02; -1 H - теплота сгорания пыли, Дж x кг ; т 6 -1 H - константа, принимаемая равной 4,52 x 10 Дж x кг ; т0 б) вычисляют расчетное избыточное давление ДЕЛЬТА P, кПа, по формуле: 0,33 0,66 0,8m 3m 5m пр пр пр ДЕЛЬТА P = P (------ + ------ + ----), (В.22) 0 2 3 r r r где P - атмосферное давление, кПа; 0 r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки. В.4.8. Импульс волны давления i, Па x с, вычисляют по формуле: 0,66 123m пр i = --------. (В.23) r
-2 В.5.2. Интенсивность теплового излучения q, кВт x м для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов рассчитывают по формуле q = E F тау, (В.24) f q где E - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, f -2 кВт x м ; F - угловой коэффициент облученности; q тау - коэффициент пропускания атмосферы. E принимают на основе имеющихся экспериментальных данных. Для f некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице В.1.
Углеводороды | Ef, кВт x м-2 | M, кг x м-2 x с-1 | ||||
d = 10 м | d = 20 м | d = 30 м | d = 40 м | d = 50 м | ||
СПГ (метан) | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08 |
СУГ (пропан-бутан) | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,10 |
Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06 |
Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04 |
Нефть | 25 | 19 | 15 | 12 | 10 | 0,04 |
Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать Ef такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно. |
При отсутствии данных допускается принимать величину E равной f -2 -2 -2 100 кВт x м для СУГ, 40 кВт x м - для нефтепродуктов, 40 кВт x м - для твердых материалов. В.5.3. Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле: ___ /4F d = \/ --, (В.25) пи 2 где F - площадь пролива, м . В.5.4. Вычисляют высоту пламени H, м, по формуле: M 0,61 H = 42d(----------) , (В.26) ___ ро \/gd в -2 -1 где M - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг x м x с ; -3 ро - плотность окружающего воздуха, кг x м ; в -2 g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м x с . В.5.5. Определяют угловой коэффициент облученности F по формулам: q ______ /2 2 F = \/F + F , (В.27) q V H где F , F - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной V H площадок соответственно, которые определяют с помощью выражений: _____ _________________ 1 1 h h /S - 1 A /(A + 1) x (S - 1) F = -- x [- x arctg(--------) - - x {arctg(\/ -----) - ------- x arctg(\/------------------)}], (В.28) V пи S _____ S S + 1 ____ (A - 1) x (S + 1) /2 /2 \/S - 1 \/A - 1 _________________ _________________ 1 B - 1 / S /(B + 1) x (S - 1) (A - 1 / S) /(A + 1) x (S - 1) F = -- x [---------) x arctg(\/------------------) - ----------- x arctg (\/------------------)], (В.29) H пи _____ (B - 1) x (S + 1) _____ (A - 1) x (S + 1) /2 /2 \/B - 1 \/A - 1 2 2 h + S + 1 A = -----------, (В.30) 2S 2 1 + S B = ------, (В.31) 2S 2r S = --, (В.32) d 2H h = --, (В.33) d где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м. Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле: -4 тау = exp[-7,0 x 10 x (r - 0,5d)]. (В.34) -2 В.5.6. Интенсивность теплового излучения q, кВт x м , для "огненного шара" рассчитывают по формуле В.24. E определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается f -2 принимать E равным 450 кВт x м . f В.5.7. F вычисляют по формуле: q H / D + 0,5 s F = ------------------------------------, (В.35) q 2 2 1,5 4 x [(H / D + 0,5) + (r / D ) ] s s где H - высота центра "огненного шара", м; D - эффективный диаметр "огненного шара", м; s r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром "огненного шара", м. В.5.8. Эффективный диаметр "огненного шара" D рассчитывают по формуле: s 0,327 D = 5,33m , (В.36) s где m - масса горючего вещества, кг. В.5.9. H определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать H равной D / 2. s В.5.10. Время существования "огненного шара" t , с, рассчитывают по s формуле: 0,303 t = 0,92m . (В.37) s В.5.11. Коэффициент пропускания атмосферы тау рассчитывают по формуле: ______ D -4 /2 2 s тау = exp[-7,0 x 10 x (\/r + H - --)]. (В.38) 2
Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси в открытом пространстве R , м, рассчитывают по формуле: F R = 1,2R , (В.39) F НКПР где R - горизонтальный размер зоны, ограничивающей область НКПР концентраций, превышающих C , определяемый по формуле (В.12). НКПР
Длина факела L , м, при струйном горении горючих газов рассчитывают по ф формуле: 0,4 L = KG , (В.40) ф где K - коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5; при истечении паровой фазы СУГ или СПГ - 13,5; при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ - 15; -1 G - расход горючего газа, кг x с .
Условную вероятность Q (a) поражения человека при реализации j-того dj сценария развития аварии, как правило, вычисляют по значениям пробит- функции Pr. Взаимосвязь величины Pr и условной вероятности поражения устанавливается таблицей Г.1, между реперными точками которой возможна линейная интерполяция.
Условная вероятность поражения, % | Величина пробит-функции Pr | |||||||||
0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
0 | - | 2,67 | 2,95 | 3,12 | 3,25 | 3,36 | 3,45 | 3,52 | 3,59 | 3,66 |
10 | 3,72 | 3,77 | 3,82 | 3,87 | 3,92 | 3,96 | 4,01 | 4,05 | 4,08 | 4,12 |
20 | 4,16 | 4,19 | 4,23 | 4,26 | 4,29 | 4,33 | 4,36 | 4,39 | 4,42 | 4,45 |
30 | 4,48 | 4,50 | 4,53 | 4,56 | 4,59 | 4,61 | 4,64 | 4,67 | 4,69 | 4,72 |
40 | 4,75 | 4,77 | 4,80 | 4,82 | 4,85 | 4,87 | 4,90 | 4,92 | 4,95 | 4,97 |
50 | 5,00 | 5,03 | 5,05 | 5,08 | 5,10 | 5,13 | 5,15 | 5,18 | 5,20 | 5,23 |
60 | 5,25 | 5,28 | 5,31 | 5,33 | 5,36 | 5,39 | 5,41 | 5,44 | 5,47 | 5,50 |
70 | 5,52 | 5,55 | 5,58 | 5,61 | 5,64 | 5,67 | 5,71 | 5,74 | 5,77 | 5,81 |
80 | 5,84 | 5,88 | 5,92 | 5,95 | 5,99 | 6,04 | 6,08 | 6,13 | 6,18 | 6,23 |
90 | 6,28 | 6,34 | 6,41 | 6,48 | 6,55 | 6,64 | 6,75 | 6,88 | 7,05 | 7,33 |
- | 0,00 | 0,10 | 0,20 | 0,30 | 0,40 | 0,50 | 0,60 | 0,70 | 0,80 | 0,90 |
99 | 7,33 | 7,37 | 7,41 | 7,46 | 7,51 | 7,58 | 7,65 | 7,75 | 7,88 | 8,09 |
Г.2. Условную вероятность поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро-, пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют в следующей последовательности: - вычисляют избыточное давление ДЕЛЬТА P и импульс i по методам, приведенным в приложении В; - исходя из значений ДЕЛЬТА P и i, вычисляют величину пробит-функции Pr по формулам: Pr = 5 - 0,26ln(V), (Г.1) 17500 8,4 290 9,3 V = (--------) + (---) , (Г.2) ДЕЛЬТА P i где ДЕЛЬТА P - избыточное давление, Па; i - импульс волны давления, Па x с. С помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значении Pr = 2,95 значение Q (a) = 2% = 0,02, а dj при Pr = 8,09 значение Q (a) = 99,9% = 0,999. dj Г.3. Условную вероятность поражения человека тепловым излучением при пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала или "огненном шаре" определяют в следующей последовательности: а) рассчитывают величину Pr по формуле: 1,33 Pr = -12,8 + 2,56ln(tg ), (Г.3) где t - эффективное время экспозиции, с; -2 q - интенсивность теплового излучения, кВт x м , определяемая в соответствии с приложением В. Величину t находят: 1) для пожаров проливов горючих жидкостей и пожаров твердых материалов x t = t + -, (Г.4) 0 u где t - характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 0 5 с); x - расстояние от места расположения человека до зоны, где -2 интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт x м , м; -1 u - скорость движения человека, м x с (допускается принимать u = -1 = 5 м x с ); 2) для воздействия "огненного шара" величина t принимается в соответствии с приложением В; б) с помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения человека тепловым излучением. В случае, если радиус очага пожара при пожаре пролива, пожаре твердых материалов или реализации "огненного шара" больше или равен 30 м, условная вероятность поражения человека принимается равной 100%. Г.4. Условную вероятность поражения человека при струйном горении вычисляют следующим образом: - определяют длину факела по методу в соответствии с приложением В; - в случае, если L >= 30 м, условная вероятность поражения принимается ф равной 6%; - в случае, если L < 30 м, условная вероятность поражения принимается ф равной 0. Г.5. Условную вероятность поражения человека в результате воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси при реализации пожара-вспышки вычисляют следующим образом: - определяют радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси в открытом пространстве по методу в соответствии с приложением В; - в случае, если R >= 30 м, условная вероятность поражения принимается F равной 100%; - в случае, если R < 30 м, условная вероятность поражения принимается F равной 0.
Д.1. Приведенные в приложении Д расчетные формулы применяются для случая 100m / (ро V ) < 0,5C [C - нижний концентрационный г,п св НКПР НКПР предел распространения пламени газа или пара, % (объемных)] и помещений в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более пяти. Д.2. Коэффициент Z участия горючих газов и паров не нагретых выше температуры окружающей среды легковоспламеняющихся жидкостей при заданном _ уровне значимости Q (C > C) рассчитывают по формулам: 1 1 - при X <= -L и Y <= -S НКПР 2 НКПР 2 -3 C 5 x 10 пи НКПР Z = -----------ро (C + ------)X Y Z , (Д.1) m г,п 0 дельта НКПР НКПР НКПР 1 1 - при X > -L и Y > -S НКПР 2 НКПР 2 -3 C 5 x 10 НКПР Z = --------ро (C + ------)FZ , (Д.2) m г,п 0 дельта НКПР где C - предэкспоненциальный множитель, % (объемных), равный: 0 - при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов 3 m C = 3,77 x 10 -------, (Д.3) 0 ро V г св - при подвижности воздушной среды для горючих газов 2 m C = 3 x 10 ---------, (Д.4) 0 ро V U г св - при отсутствии подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей m x 100 0,41 C = C (----------) , (Д.5) 0 н C ро V н п св - при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей m x 100 0,46 C = C (----------) , (Д.6) 0 н C ро V н п св где m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения, кг; дельта - допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне _ значимости Q(C > C), приведенные в таблице Д.1; X , Y , Z - расстояния по осям X, Y и Z от источника НКПР НКПР НКПР поступления газа или пара, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени соответственно, м; рассчитываются по формулам (Д.10) - (Д.12); L, S - длина и ширина помещения соответственно, м; 2 F - площадь пола помещения, м ; -1 U - подвижность воздушной среды, м x с ; C - концентрация насыщенных паров при расчетной температуре t , °C, н р воздуха в помещении, % (объемных). Таблица Д.1 - Допустимые отклонения концентрации дельта при заданном _ уровне значимости Q(C > C)
Характер распределения концентраций | _ Q(C > C) | дельта |
Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,29 |
0,05 | 1,38 | |
0,01 | 1,53 | |
0,003 | 1,63 | |
0,001 | 1,70 | |
0,000001 | 2,04 | |
Для горючих газов при подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,29 |
0,05 | 1,37 | |
0,01 | 1,52 | |
0,003 | 1,62 | |
0,001 | 1,70 | |
0,000001 | 2,03 | |
Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,19 |
0,05 | 1,25 | |
0,01 | 1,35 | |
0,003 | 1,41 | |
0,001 | 1,46 | |
0,000001 | 1,68 | |
Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,21 |
0,05 | 1,27 | |
0,01 | 1,38 | |
0,003 | 1,45 | |
0,001 | 1,51 | |
0,000001 | 1,75 |
Д.3. Концентрация C может быть найдена по формуле: н P н C = 100--, (Д.7) н P 0 где P - давление насыщенных паров при расчетной температуре (находят из н справочной литературы), кПа; P - атмосферное давление, равное 101 кПа. 0 _ Уровень значимости Q(C > C) выбирают, исходя из особенностей _ технологического процесса. Допускается принимать Q(C > C) равным 0,05. Д.4. Коэффициент Z участия паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей при сгорании паровоздушной смеси может быть определен по графику, приведенному на рисунке Д.1.
Значения X рассчитывают по формуле ┌ │C / C*, если C <= C* │ н н X = < , (Д.8) │1, если C > C* │ н └ где C* - величина, задаваемая соотношением C* = фиC , (Д. 9) ст где фи - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9. Расстояния X , Y и Z рассчитывают по формулам: НКПР НКПР НКПР дельта C 0 0,5 X = K L(K x ln---------) , (Д.10) НКПР 1 2 C НКПР дельта C 0 0,5 Y = K S(K x ln---------) , (Д.11) НКПР 1 2 C НКПР дельта C 0 0,5 Z = K H(K x ln---------) , (Д.12) НКПР 3 2 C НКПР где K - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1 1,1958 - для легковоспламеняющихся жидкостей; K - коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и K = 2 2 T / 3600 - для легковоспламеняющихся жидкостей; K - коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при 3 отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 - для горючих газов при подвижности воздушной среды; 0,04714 - для легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 - для легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды; H - высота помещения, м. При отрицательных значениях логарифмов расстояния X , Y и Z НКПР НКПР НКПР принимаются равными 0.