ГРАЖДАНСКОЕ ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО
ЗАКОНЫ
КОММЕНТАРИИ
СУДЕБНАЯ ПРАКТИКА
Категория помещения | Характеристика веществ и материалов, находящихся (обращающихся) в помещении |
А повышенная взрывопожароопасность | Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °C в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа, и (или) вещества и материалы, способные взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа |
Б взрывопожароопасность | Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °C, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа |
В1 - В4 пожароопасность | Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они находятся (обращаются), не относятся к категории А или Б |
Г умеренная пожароопасность | Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени, и (или) горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива |
Д пониженная пожароопасность | Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии |
Примечания: | |
1. Методы определения категорий помещений А и Б устанавливаются в соответствии с приложением А. | |
2. Отнесение помещения к категории В1, В2, В3 или В4 осуществляется в зависимости от количества и способа размещения пожарной нагрузки в указанном помещении и его объемно-планировочных характеристик, а также от пожароопасных свойств веществ и материалов, составляющих пожарную нагрузку. Разделение помещений на категории В1 - В4 регламентируется положениями в соответствии с приложением Б. | |
Категория наружной установки | Критерии отнесения наружной установки к той или иной категории по пожарной опасности |
АН повышенная взрывопожароопасность | Установка относится к категории АН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °C, вещества и (или) материалы, способные гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и (или) друг с другом (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании указанных веществ с образованием волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
БН взрывопожароопасность | Установка относится к категории БН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие пыли и (или) волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °C, горючие жидкости (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании пыле- и (или) паровоздушных смесей с образованием волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
ВН пожароопасность | Установка относится к категории ВН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие и (или) трудногорючие жидкости, твердые горючие и (или) трудногорючие вещества и (или) материалы (в том числе пыли и (или) волокна), вещества и (или) материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и (или) друг с другом гореть, и если не реализуются критерии, позволяющие отнести установку к категории АН или БН (при условии, что величина пожарного риска при возможном сгорании указанных веществ и (или) материалов превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки) |
ГН умеренная пожароопасность | Установка относится к категории ГН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) негорючие вещества и (или) материалы в горячем, раскаленном и (или) расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и (или) пламени, а также горючие газы, жидкости и (или) твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива |
ДН пониженная пожароопасность | Установка относится к категории ДН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) в основном негорючие вещества и (или) материалы в холодном состоянии и если по перечисленным выше критериям она не относится к категории АН, БН, ВН или ГН |
- интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и (или)
материалов, указанных для категории ВН, на расстоянии 30 м от наружной
-2
установки превышает 4 кВт x м .
-1
8.1. Пожарный риск P(a) (год ) в определенной точке территории (a), на
расстоянии 30 м от наружной установки, определяют с помощью соотношения:
J
P(a) = SUM Q (a)Q , (1)
j=1 dj j
где J - число сценариев развития аварий, возможных на наружной установке;
Q (a) - условная вероятность поражения человека в определенной точке
dj
территории (a) в результате реализации j-го сценария развития аварии,
отвечающего определенному инициирующему аварию событию;
Q - частота реализации в течение года j-го сценария развития аварии,
j
-1
год .
8.3. Условные вероятности поражения человека Q (a) определяют по
dj
значениям пробит-функций и на основе соотношений в соответствии с
приложением Г.
Условную вероятность поражения человека Q (a) от совместного
dj
независимого воздействия несколькими опасными факторами в результате
реализации j-го сценария развития аварии определяют по соотношению:
h
Q (a) = 1 - П (1 - Q Q (a)), (2)
dj k=1 k djk
где h - число рассматриваемых опасных факторов пожара;
Q - вероятность реализации k-го опасного фактора пожара;
k
Q (a) - условная вероятность поражения k-тым опасным фактором пожара.
djk
mZ 100 1
ДЕЛЬТА P = (P - P )--------- x --- x --, (А.1)
max 0 V ро C K
св г,п ст н
где P - максимальное давление, развиваемое при сгорании
max
стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме,
определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с
требованиями 4.3. При отсутствии данных допускается принимать P равным
max
900 кПа;
P - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);
0
m - масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и
горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение,
вычисляемая для ГГ по формуле (А.6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле
(А.11), кг;
Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который может
быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме
помещения согласно приложению Д. Допускается принимать значение Z по
таблице А.1;
V - свободный объем помещения, куб. м;
св
ро - плотность газа или пара при расчетной температуре t , кг x
г,п p
-3
м , вычисляемая по формуле
M
ро = ------------------, (А.2)
г,п V (1 + 0,00367t )
0 p
-1
где M - молярная масса, куб. м x кмоль ;
-1
V - мольный объем, равный 22,413 куб. м x кмоль ;
0
t - расчетная температура, °C.
p
В качестве расчетной температуры следует принимать максимально
возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей
климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по
технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в
аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры t по
p
каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной
61 °C;
C - стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, %
ст
(объемных), вычисляемая по формуле
100
C = --------------, (А.3)
ст 1 + 4,84бета
n - n n
H X O
где бета = n ------- - -- - стехиометрический коэффициент кислорода в
C 4 2
реакции сгорания;
n , n , n , n - число атомов C, H, O и галоидов в молекуле горючего;
C H O X
K - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и
н
неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать K равным трем.
н
Вид горючего вещества | Значение Z |
Водород | 1,0 |
Горючие газы (кроме водорода) | 0,5 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше | 0,3 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля | 0,3 |
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля | 0 |
m H P Z
т 0 1
Дельта P = ------------- x --, (А.4)
V ро C T K
св в p 0 н
-1
где H - теплота сгорания, Дж x кг ;
т
-3
ро - плотность воздуха при начальной температуре T , кг x м ;
в 0
-1 -1
C - теплоемкость воздуха, Дж x кг x K (допускается принимать
p
3 -1 -1
равной 1,01 x 10 , Дж x кг x K );
T - начальная температура воздуха, K.
0
K = AT + 1, (А.5)
-1
где A - кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с ;
m = (V + V ) ро , (А.6)
а т г
где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб. м;
а
V - объем газа, вышедшего из трубопроводов, куб. м.
т
При этом
V = 0,01 x P V, (А.7)
а 1
где P - давление в аппарате, кПа;
1
V - объем аппарата, куб. м;
V = V + V , (А.8)
т 1т 2т
где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, куб. м;
1т
V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения,
2т
куб. м;
V = qT, (А.9)
1т
где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим
регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра,
-1
температуры газовой среды и т.д., куб. м x с ;
T - время, определяемое по А.1.2, с;
2 2 2
V = 0,01 x пи P (r L + r L + ... + r L ), (А.10)
2т 2 1 1 2 2 n n
где P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому
2
регламенту, кПа;
r - внутренний радиус трубопроводов, м;
1, 2,..., n
L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до
1, 2,..., n
задвижек, м.
m = m + m + m , (А.11)
p емк св.окр
где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;
p
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей,
емк
кг;
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые
св.окр
нанесен применяемый состав, кг.
При этом каждое из слагаемых в формуле (А.11) определяется по формуле
m = WF T, (А.12)
и
-1 -2
где W - интенсивность испарения, кг x с x м ;
F - площадь испарения, кв. м, определяемая в соответствии с А.1.2 в
и
зависимости от массы жидкости m , вышедшей в помещение.
п
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в
распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (А.11) введением
дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости
от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.
А.2.6. Массу m , кг, вышедшей в помещение жидкости, определяют в
п
соответствии с А.1.2.
А.2.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и
экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры
(окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по
формуле
-6 _
W = 10 x эта \/M x P , (А.13)
н
где эта - коэффициент, принимаемый по таблице А.2 в зависимости от скорости
и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;
P - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости t ,
н p
определяемое по справочным данным, кПа.
Скорость воздушного потока в помещении, -1 м x с | Значение коэффициента эта при температуре t, °C, воздуха в помещении | ||||
10 | 15 | 20 | 30 | 35 | |
0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
0,1 | 3,0 | 2,6 | 2,4 | 1,8 | 1,6 |
0,2 | 4,6 | 3,8 | 3,5 | 2,4 | 2,3 |
0,5 | 6,6 | 5,7 | 5,4 | 3,6 | 3,2 |
1,0 | 10,0 | 8,7 | 7,7 | 5,6 | 4,6 |
C m
_ ж п
m = 0,02 \/M x P -----, (А.14)
н L
исп
где C - удельная теплоемкость жидкости при начальной температуре
ж
-1 -1
испарения, Дж x кг x K ;
L - удельная теплота испарения жидкости при начальной температуре
исп
-1
испарения, определяемая по справочным данным, Дж x кг .
При отсутствии справочных данных допускается рассчитывать L по
исп
формуле
3 2
19,173 x 10 B T
а
L = ----------------------, (А.15)
исп 2
(T + C - 273,2) x M
а а
где B, C - константы уравнения Антуана, определяемые по справочным данным
а
для давления насыщенных паров, измеряемого в кПа;
T - начальная температура нагретой жидкости, K;
а
-1
M - молярная масса жидкости, кг x кмоль .
Z = 0,5F, (А.16)
┌
│m + m
│ вз ав
m = min < , (А.17)
│ро V / Z
│ ст ав
└
где m - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
вз
m - расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате
ав
аварийной ситуации, кг;
ро - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси,
ст
-3
кг x м ;
V - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при
ав
аварийной ситуации в объеме помещения, куб. м.
В отсутствие возможности получения сведений для расчета V допускается
ав
принимать
m = m + m . (А.18)
вз ав
А.3.3. Расчетную массу взвихрившейся пыли m определяют по формуле
вз
m = K m , (А.19)
вз вз п
где K - доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во
вз
взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. При отсутствии
экспериментальных сведений о величине K допускается принимать K = 0,9;
вз вз
m - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.
п
А.3.4. Расчетную массу пыли, поступившей в помещение в результате
аварийной ситуации, m , определяют по формуле
ав
m = (m + qT) K , (А.20)
ав ап п
где m - масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг;
ап
q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных
веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения,
-1
кг x с ;
T - время отключения, определяемое по А.1.2 (в), с;
K - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в
п
воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При
отсутствии экспериментальных данных о величине K допускается принимать:
п
- K = 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм;
п
- K = 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.
п
Величину m принимают в соответствии с А.1.1 и А.1.3.
ап
А.3.5. Массу отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяют
по формуле
K
г
m = -- (m + m ), (А.21)
п K 1 2
у
где K - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
г
K - коэффициент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0,6 при
у
сухой и 0,7 - при влажной пылеуборке (ручной). При механизированной
вакуумной пылеуборке для ровного пола K принимают равным 0,9; для пола с
у
выбоинами (до 5% площади) - 0,7;
m - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в
1
помещении за период времени между генеральными уборками, кг;
m - масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в
2
помещении за период времени между текущими уборками, кг.
Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие
поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется
только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются
поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок
(ежесменно, ежесуточно и т.п.).
А.3.6. Масса пыли m (i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в
i
помещении за межуборочный период, определяется по формуле
m = M (1 - альфа) бета , (i = 1; 2), (А.22)
i i i
где M = SUM M - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период
1 j 1j
времени между генеральными пылеуборками, кг;
M - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за
1j
указанный период, кг;
M = SUM M - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период
2 j 2j
времени между текущими пылеуборками, кг;
M - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за
2j
указанный период, кг;
альфа - доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется
вытяжными вентиляционными системами. При отсутствии экспериментальных
данных о величине альфа полагают альфа = 0;
бета , бета - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей
1 2
соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях
помещения (бета + бета = 1).
1 2
При отсутствии сведений о коэффициентах бета и бета допускается
1 2
принимать бета = 1, бета = 0.
1 2
А.3.7. M (i = 1; 2) могут быть также определены экспериментально (или
i
по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной
загрузки оборудования по формуле
M = SUM (G F ) тау , (i = 1; 2) (А.23)
i j ij ij i
где G , G - интенсивность пылеотложений соответственно на
1j 2j
труднодоступных F (кв. м) и доступных F (кв. м) площадях,
1j 2j
-2 -1
кг x м x с ;
тау , тау - промежуток времени соответственно между генеральными и
1 2
текущими пылеуборками, с.
Дельта P = Дельта P + Дельта P , (А.24)
1 2
где Дельта P - избыточное давление, вычисленное для горючего газа (пара) в
1
соответствии с А.2.1 и А.2.2;
Дельта P - избыточное давление, вычисленное для горючей пыли в
2
соответствии с А.3.1.
Расчетное избыточное давление ДЕЛЬТА P для веществ и материалов,
способных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с
другом, определяют по А.2.2, полагая Z = 1 и принимая в качестве H
т
энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов
взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных
испытаниях. В случае, когда определить величину Дельта P не представляется
возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.
Категория помещения | Удельная пожарная нагрузка g на -2 участке, МДж x м | Способ размещения |
В1 | Более 2200 | Не нормируется |
В2 | 1401 - 2200 | В соответствии с Б.2 |
В3 | 181 - 1400 | В соответствии с Б.2 |
В4 | 1 - 180 | На любом участке пола помещения площадь каждого из участков пожарной нагрузки не более 10 кв. м. Способ размещения участков пожарной нагрузки определяется согласно Б.2 |
n p
Q = SUM G Q , (Б.1)
i=1 i Hi
где G - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
i
p
Q - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки,
Hi
-1
МДж x кг .
-2
Удельная пожарная нагрузка g, МДж x м , определяется из соотношения
Q
g = -, (Б.2)
S
где S - площадь размещения пожарной нагрузки, кв. м (но не менее
10 кв. м).
В помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие нескольких участков
с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в таблице Б.1. В
помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более
предельных. В таблице Б.2 приведены рекомендуемые значения предельных
расстояний l в зависимости от величины критической плотности падающих
пр
-2
лучистых потоков q , кВт x м , для пожарной нагрузки, состоящей из
кр
твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения l , приведенные в
пр
таблице Б.2, рекомендуются при условии, если H > 11 м; если H < 11 м, то
предельное расстояние определяется как l = l + (11 - H), где l -
пр пр
определяется из таблицы Б.2; H - минимальное расстояние от поверхности
пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.
Таблица Б.2 - Значения предельных расстояний l в зависимости от
пр
критической плотности падающих лучистых потоков q
кр
qкр, кВт x м-2 | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 40 | 50 |
lпр, M | 12 | 8 | 6 | 5 | 4 | 3,8 | 3,2 | 2,8 |
Значения q для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в
кр
таблице Б.3.
Таблица Б.3 - Значения q для некоторых материалов пожарной нагрузки
кр
Материал | qкр, кВт x м-2 |
Древесина (сосна влажностью 12%) | 13,9 |
Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг x м-3) | 8,3 |
Торф брикетный | 13,2 |
Торф кусковой | 9,8 |
Хлопок-волокно | 7,5 |
Слоистый пластик | 15,4 |
Стеклопластик | 15,3 |
Пергамин | 17,4 |
Резина | 14,8 |
Уголь | 35,0 |
Рулонная кровля | 17,4 |
Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) | 7,0 |
Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то q
кр
определяется по материалу с минимальным значением q .
кр
Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями q
кр
предельные расстояния принимаются l >= 12 м.
пр
Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, расстояние l между
пр
соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки допускается
рассчитывать по формулам:
l >= 15 м при H >= 11 м, (Б.3)
пр
l >= 26 - H при H < 11 м. (Б.4)
пр
Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки
Q, определенное по формуле (Б.2), отвечает неравенству
2
Q >= 0,64g H , (Б.5)
т
то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно.
-2 -2 -2
Здесь g = 2200 МДж x м при 1401 МДж x м <= g <= 2200 МДж x м ,
т
-2 -2 -2
g = 1400 МДж x м при 181 МДж x м <= g <= 1400 МДж x м.
т
В.1.1. При невозможности расчета пожарного риска выбор расчетного
варианта следует осуществлять с учетом годовой частоты реализации и
последствий тех или иных аварий. В качестве расчетного для вычисления
критериев пожарной опасности наружных установок, в которых находятся
(обращаются) горючие газы, пары, следует принимать вариант аварии, для
которого произведение годовой частоты реализации этого варианта Q и
w
расчетного избыточного давления ДЕЛЬТА P при сгорании газо-, паровоздушных
смесей в случае реализации указанного варианта максимально, то есть:
G = Q ДЕЛЬТА P = max. (В.1)
w
Расчет величины G производится в следующей последовательности:
а) рассматриваются различные варианты аварий и из статистических данных
или на основе годовой частоты аварий со сгоранием газо-, паровоздушных
смесей определяются Q для этих вариантов;
wi
б) для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной
ниже методике значения расчетного избыточного давления ДЕЛЬТА P ;
i
в) вычисляются величины G = Q ДЕЛЬТА P для каждого из
i wi i
рассматриваемых вариантов аварии, среди которых выбирается вариант с
наибольшим значением G ;
i
г) в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности
принимается вариант, в котором величина G максимальна. При этом количество
i
горючих газов, паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается исходя из
рассматриваемого сценария аварии с учетом В.1.3 - В.1.9.
m = (V + V )ро , (В.2)
а т г
где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб. м;
а
V - объем газа, вышедшего из трубопровода, куб. м;
т
-3
ро - плотность газа, кг x м .
г
При этом
V = 0,01 x P V, (В.3)
а 1
где P - давление в аппарате, кПа;
1
V - объем аппарата, куб. м;
V = V + V , (В.4)
т 1т 2т
где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, куб. м;
1т
V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения,
2т
куб. м;
V = qT, (В.5)
1т
где q - расход газа, определяемый по технологическому регламенту в
зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой
-1
среды и т.д., куб. м x с ;
T - время, определяемое по В.1.3, с;
2 2 2
V = 0,01 x пиP (r L + r L + ... + r L ), (В.6)
2т 2 1 1 2 2 n n
где P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому
2
регламенту, кПа;
r - внутренний радиус трубопроводов, м;
L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.
В.1.5. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее
пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность
разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые
емкости и т.п.), определяется из выражения
m = m + m + m + m , (В.7)
р емк св.окр пер
где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;
р
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей,
емк
кг;
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые
св.окр
нанесен применяемый состав, кг;
m - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае
пер
ее перегрева, кг.
При этом каждое из слагаемых (m , m , m ) в формуле (В.7)
р емк св.окр
определяют из выражения
m = WF T, (В.8)
и
-1 -2
где W - интенсивность испарения, кг x с x м ;
F - площадь испарения, кв. м, определяемая в соответствии с В.1.3 в
и
зависимости от массы жидкости m , вышедшей в окружающее пространство;
п
T - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих
жидкостей в окружающее пространство согласно В.1.3, с.
Величину m определяют по формуле (при T > T )
пер а кип
2C (T - T )
р а кип
m = min[0,8m ; ---------------m ], (В.9)
пер п L п
исп
где m - масса вышедшей перегретой жидкости, кг;
п
C - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости
р
-1 -1
T , Дж x кг x K ;
а
T - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим
а
регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, K;
T - нормальная температура кипения жидкости, K;
кип
L - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева
исп
-1
жидкости T , Дж x кг .
а
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в
распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (В.7) введением
дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости
от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы.
В.1.6. Масса m вышедшей жидкости, кг, определяют в соответствии с
п
В.1.3.
В.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и
экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры
(окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по
формуле
-6 _
W = 10 \/M x P , (В.10)
н
-1
где M - молярная масса, кг x кмоль ;
P - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости,
н
определяемое по справочным данным, кПа.
В.1.8. Масса паров жидкости, нагретой выше расчетной температуры, но не
выше температуры кипения жидкости, определяется в соответствии с А.2.8
(приложение А).
В.1.9. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных
допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ m из пролива,
СУГ
-2
кг x м , по формуле
__
_ 5,1 x \/Re x лямбда t
M /t в
m = ----(T - T ) x (2лямбда \/---- + ----------------------), (В.11)
СУГ L 0 ж тв пи a d
исп
-1
где M - молярная масса СУГ, кг x моль ;
L - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ T ,
исп ж
-1
Дж x моль ;
T - начальная температура материала, на поверхность которого
0
разливается СУГ, K;
T - начальная температура СУГ, K;
ж
лямбда - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность
тв
-1 -1
которого разливается СУГ, Вт x м x K ;
лямбда
тв
a = -------- - коэффициент температуропроводности материала, на
C ро
тв тв
-1
поверхность которого разливается СУГ, кв. м x с ;
C - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ,
тв
-1 -1
Дж x кг x K ;
ро - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ,
тв
-3
кг x м ;
t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ,
но не более 3600 с;
Ud
Re = --- число Рейнольдса;
ню
в
-1
U - скорость воздушного потока, м x с ;
___
/4F
/ и
d = \/----- - характерный размер пролива СУГ, м;
пи
-1
ню - кинематическая вязкость воздуха, кв. м x с ;
в
-1 -1
лямбда - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт x м x K .
в
Формула (В.11) справедлива для СУГ с температурой T <= T . При
ж кип
температуре СУГ T > T дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ
ж кип
m по формуле (В.9).
пер
В.2.1. Горизонтальные размеры зоны R , м, ограничивающие область
НКПР
концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения
пламени (C ) по ГОСТ 12.1.044, вычисляют по формулам:
НКПР
- для горючих газов (ГГ):
m
г 0,333
R = 7,8 x (---------) , (В.12)
НКПР ро C
г НКПР
- для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ):
P m
_ н 0,813 п 0,333
R = 3,1501 x \/K(-----) x (------) , (В.13)
НКПР C ро P
НКПР п н
M
ро = -----------------,
г,п V (1 + 0,00367t )
0 p
где m - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной
г
ситуации, кг;
ро - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении,
г
-3
кг x м ;
C - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или
НКПР
паров ЛВЖ, % (объемных);
K - коэффициент, принимаемый равным K = T / 3600 для ЛВЖ;
m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время
п
полного испарения, но не более 3600 с, кг;
ро - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном
п
-3
давлении, кг x м ;
P - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
н
T - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с;
-1
M - молярная масса, кг x кмоль ;
-1
V - мольный объем, равный 22,413 куб. м x кмоль ;
0
t - расчетная температура, °C. В качестве расчетной температуры
p
следует принимать максимально возможную температуру воздуха в
соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру
воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения
температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной
температуры t по каким-либо причинам определить не удается, допускается
p
принимать ее равной 61 °C.
В.2.2. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние
габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п. Во всех
случаях значение R должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.
НКПР
0,33 0,66
0,8m 3m 5m
пр пр пр
ДЕЛЬТА P = P (------ + ------ + ----), (В.14)
0 2 3
r r r
где P - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);
0
r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;
m - приведенная масса газа или пара, кг, рассчитанная по формуле
пр
Q
сг
m = --- x m Z, (В.15)
пр Q
0
-1
где Q - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж x кг ;
сг
Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который
допускается принимать равным 0,1;
6 -1
Q - константа, равная 4,52 x 10 Дж x кг ;
0
m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии
в окружающее пространство, кг.
В.3.3. Импульс волны давления i, Па x с, рассчитывают по формуле
0,66
123m
пр
i = --------. (В.16)
r
┌
│M + M
│ вз ав
M = min < , (В.17)
│ро V / Z
│ ст ав
└
где M - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли,
кг;
M - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
вз
M - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной
ав
ситуации, кг;
ро - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси,
ст
-3
кг x м ;
V - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при
ав
аварийной ситуации, куб. м.
В отсутствие возможности получения сведений для расчета V допускается
ав
принимать
M = M + M . (В.18)
вз ав
В.4.4. M определяют по формуле
вз
M = K K M , (В.19)
вз г вз п
где K - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
г
K - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во
вз
взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие
экспериментальных данных о величине K допускается принимать K = 0,9;
вз вз
M - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг.
п
В.4.5. M определяют по формуле
ав
M = (M + qT) x K , (В.20)
ав ап п
где M - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при
ап
разгерметизации технологического аппарата, кг; при отсутствии
ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует принимать, что в
момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее
пространство всей находившейся в аппарате пыли;
q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных
веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения,
-1
кг x с ;
T - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном
случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени
срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает
0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120
с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в
год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном
отключении;
K - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в
п
воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие
экспериментальных данных о K допускается принимать: 0,5 - для пылей с
п
дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350
мкм.
В.4.6. Исходя из рассматриваемого сценария аварии определяют массу M,
кг, горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство
в соответствии с В.4.1 - В.4.5.
В.4.7. Избыточное давление ДЕЛЬТА P для горючих пылей рассчитывают в
следующей последовательности:
а) определяют приведенную массу горючей пыли m , кг, по формуле:
пр
m = MZH / H , (В.21)
пр т т0
где M - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее
пространство, кг;
Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается
принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может
быть снижена, но не менее чем до 0,02;
-1
H - теплота сгорания пыли, Дж x кг ;
т
6 -1
H - константа, принимаемая равной 4,52 x 10 Дж x кг ;
т0
б) вычисляют расчетное избыточное давление ДЕЛЬТА P, кПа, по формуле:
0,33 0,66
0,8m 3m 5m
пр пр пр
ДЕЛЬТА P = P (------ + ------ + ----), (В.22)
0 2 3
r r r
где P - атмосферное давление, кПа;
0
r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается
отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки.
В.4.8. Импульс волны давления i, Па x с, вычисляют по формуле:
0,66
123m
пр
i = --------. (В.23)
r
-2
В.5.2. Интенсивность теплового излучения q, кВт x м для пожара
пролива жидкости или при горении твердых материалов рассчитывают по формуле
q = E F тау, (В.24)
f q
где E - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени,
f
-2
кВт x м ;
F - угловой коэффициент облученности;
q
тау - коэффициент пропускания атмосферы.
E принимают на основе имеющихся экспериментальных данных. Для
f
некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице
В.1.
Углеводороды | Ef, кВт x м-2 | M, кг x м-2 x с-1 | ||||
d = 10 м | d = 20 м | d = 30 м | d = 40 м | d = 50 м | ||
СПГ (метан) | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08 |
СУГ (пропан-бутан) | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,10 |
Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06 |
Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04 |
Нефть | 25 | 19 | 15 | 12 | 10 | 0,04 |
Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать Ef такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно. | ||||||
При отсутствии данных допускается принимать величину E равной
f
-2 -2 -2
100 кВт x м для СУГ, 40 кВт x м - для нефтепродуктов, 40 кВт x м -
для твердых материалов.
В.5.3. Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле:
___
/4F
d = \/ --, (В.25)
пи
2
где F - площадь пролива, м .
В.5.4. Вычисляют высоту пламени H, м, по формуле:
M 0,61
H = 42d(----------) , (В.26)
___
ро \/gd
в
-2 -1
где M - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг x м x с ;
-3
ро - плотность окружающего воздуха, кг x м ;
в
-2
g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м x с .
В.5.5. Определяют угловой коэффициент облученности F по формулам:
q
______
/2 2
F = \/F + F , (В.27)
q V H
где F , F - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной
V H
площадок соответственно, которые определяют с помощью выражений:
_____ _________________
1 1 h h /S - 1 A /(A + 1) x (S - 1)
F = -- x [- x arctg(--------) - - x {arctg(\/ -----) - ------- x arctg(\/------------------)}], (В.28)
V пи S _____ S S + 1 ____ (A - 1) x (S + 1)
/2 /2
\/S - 1 \/A - 1
_________________ _________________
1 B - 1 / S /(B + 1) x (S - 1) (A - 1 / S) /(A + 1) x (S - 1)
F = -- x [---------) x arctg(\/------------------) - ----------- x arctg (\/------------------)], (В.29)
H пи _____ (B - 1) x (S + 1) _____ (A - 1) x (S + 1)
/2 /2
\/B - 1 \/A - 1
2 2
h + S + 1
A = -----------, (В.30)
2S
2
1 + S
B = ------, (В.31)
2S
2r
S = --, (В.32)
d
2H
h = --, (В.33)
d
где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого
объекта, м.
Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле:
-4
тау = exp[-7,0 x 10 x (r - 0,5d)]. (В.34)
-2
В.5.6. Интенсивность теплового излучения q, кВт x м , для "огненного
шара" рассчитывают по формуле В.24.
E определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается
f
-2
принимать E равным 450 кВт x м .
f
В.5.7. F вычисляют по формуле:
q
H / D + 0,5
s
F = ------------------------------------, (В.35)
q 2 2 1,5
4 x [(H / D + 0,5) + (r / D ) ]
s s
где H - высота центра "огненного шара", м;
D - эффективный диаметр "огненного шара", м;
s
r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли
непосредственно под центром "огненного шара", м.
В.5.8. Эффективный диаметр "огненного шара" D рассчитывают по формуле:
s
0,327
D = 5,33m , (В.36)
s
где m - масса горючего вещества, кг.
В.5.9. H определяют в ходе специальных исследований. Допускается
принимать H равной D / 2.
s
В.5.10. Время существования "огненного шара" t , с, рассчитывают по
s
формуле:
0,303
t = 0,92m . (В.37)
s
В.5.11. Коэффициент пропускания атмосферы тау рассчитывают по формуле:
______ D
-4 /2 2 s
тау = exp[-7,0 x 10 x (\/r + H - --)]. (В.38)
2
Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или
паровоздушной смеси в открытом пространстве R , м, рассчитывают по формуле:
F
R = 1,2R , (В.39)
F НКПР
где R - горизонтальный размер зоны, ограничивающей область
НКПР
концентраций, превышающих C , определяемый по формуле (В.12).
НКПР
Длина факела L , м, при струйном горении горючих газов рассчитывают по
ф
формуле:
0,4
L = KG , (В.40)
ф
где K - коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным
12,5; при истечении паровой фазы СУГ или СПГ - 13,5; при истечении жидкой
фазы СУГ или СПГ - 15;
-1
G - расход горючего газа, кг x с .
Условную вероятность Q (a) поражения человека при реализации j-того
dj
сценария развития аварии, как правило, вычисляют по значениям пробит-
функции Pr. Взаимосвязь величины Pr и условной вероятности поражения
устанавливается таблицей Г.1, между реперными точками которой возможна
линейная интерполяция.
Условная вероятность поражения, % | Величина пробит-функции Pr | |||||||||
0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
0 | - | 2,67 | 2,95 | 3,12 | 3,25 | 3,36 | 3,45 | 3,52 | 3,59 | 3,66 |
10 | 3,72 | 3,77 | 3,82 | 3,87 | 3,92 | 3,96 | 4,01 | 4,05 | 4,08 | 4,12 |
20 | 4,16 | 4,19 | 4,23 | 4,26 | 4,29 | 4,33 | 4,36 | 4,39 | 4,42 | 4,45 |
30 | 4,48 | 4,50 | 4,53 | 4,56 | 4,59 | 4,61 | 4,64 | 4,67 | 4,69 | 4,72 |
40 | 4,75 | 4,77 | 4,80 | 4,82 | 4,85 | 4,87 | 4,90 | 4,92 | 4,95 | 4,97 |
50 | 5,00 | 5,03 | 5,05 | 5,08 | 5,10 | 5,13 | 5,15 | 5,18 | 5,20 | 5,23 |
60 | 5,25 | 5,28 | 5,31 | 5,33 | 5,36 | 5,39 | 5,41 | 5,44 | 5,47 | 5,50 |
70 | 5,52 | 5,55 | 5,58 | 5,61 | 5,64 | 5,67 | 5,71 | 5,74 | 5,77 | 5,81 |
80 | 5,84 | 5,88 | 5,92 | 5,95 | 5,99 | 6,04 | 6,08 | 6,13 | 6,18 | 6,23 |
90 | 6,28 | 6,34 | 6,41 | 6,48 | 6,55 | 6,64 | 6,75 | 6,88 | 7,05 | 7,33 |
- | 0,00 | 0,10 | 0,20 | 0,30 | 0,40 | 0,50 | 0,60 | 0,70 | 0,80 | 0,90 |
99 | 7,33 | 7,37 | 7,41 | 7,46 | 7,51 | 7,58 | 7,65 | 7,75 | 7,88 | 8,09 |
Г.2. Условную вероятность поражения человека избыточным давлением при
сгорании газо-, паро-, пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра
определяют в следующей последовательности:
- вычисляют избыточное давление ДЕЛЬТА P и импульс i по методам,
приведенным в приложении В;
- исходя из значений ДЕЛЬТА P и i, вычисляют величину пробит-функции Pr
по формулам:
Pr = 5 - 0,26ln(V), (Г.1)
17500 8,4 290 9,3
V = (--------) + (---) , (Г.2)
ДЕЛЬТА P i
где ДЕЛЬТА P - избыточное давление, Па;
i - импульс волны давления, Па x с.
С помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения
человека. Например, при значении Pr = 2,95 значение Q (a) = 2% = 0,02, а
dj
при Pr = 8,09 значение Q (a) = 99,9% = 0,999.
dj
Г.3. Условную вероятность поражения человека тепловым излучением при
пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала или "огненном
шаре" определяют в следующей последовательности:
а) рассчитывают величину Pr по формуле:
1,33
Pr = -12,8 + 2,56ln(tg ), (Г.3)
где t - эффективное время экспозиции, с;
-2
q - интенсивность теплового излучения, кВт x м , определяемая в
соответствии с приложением В.
Величину t находят:
1) для пожаров проливов горючих жидкостей и пожаров твердых материалов
x
t = t + -, (Г.4)
0 u
где t - характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t =
0
5 с);
x - расстояние от места расположения человека до зоны, где
-2
интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт x м , м;
-1
u - скорость движения человека, м x с (допускается принимать u =
-1
= 5 м x с );
2) для воздействия "огненного шара" величина t принимается в
соответствии с приложением В;
б) с помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения
человека тепловым излучением.
В случае, если радиус очага пожара при пожаре пролива, пожаре твердых
материалов или реализации "огненного шара" больше или равен 30 м, условная
вероятность поражения человека принимается равной 100%.
Г.4. Условную вероятность поражения человека при струйном горении
вычисляют следующим образом:
- определяют длину факела по методу в соответствии с приложением В;
- в случае, если L >= 30 м, условная вероятность поражения принимается
ф
равной 6%;
- в случае, если L < 30 м, условная вероятность поражения принимается
ф
равной 0.
Г.5. Условную вероятность поражения человека в результате воздействия
высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси при
реализации пожара-вспышки вычисляют следующим образом:
- определяют радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания
газо- или паровоздушной смеси в открытом пространстве по методу в
соответствии с приложением В;
- в случае, если R >= 30 м, условная вероятность поражения принимается
F
равной 100%;
- в случае, если R < 30 м, условная вероятность поражения принимается
F
равной 0.
Д.1. Приведенные в приложении Д расчетные формулы применяются для
случая 100m / (ро V ) < 0,5C [C - нижний концентрационный
г,п св НКПР НКПР
предел распространения пламени газа или пара, % (объемных)] и помещений в
форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более
пяти.
Д.2. Коэффициент Z участия горючих газов и паров не нагретых выше
температуры окружающей среды легковоспламеняющихся жидкостей при заданном
_
уровне значимости Q (C > C) рассчитывают по формулам:
1 1
- при X <= -L и Y <= -S
НКПР 2 НКПР 2
-3 C
5 x 10 пи НКПР
Z = -----------ро (C + ------)X Y Z , (Д.1)
m г,п 0 дельта НКПР НКПР НКПР
1 1
- при X > -L и Y > -S
НКПР 2 НКПР 2
-3 C
5 x 10 НКПР
Z = --------ро (C + ------)FZ , (Д.2)
m г,п 0 дельта НКПР
где C - предэкспоненциальный множитель, % (объемных), равный:
0
- при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов
3 m
C = 3,77 x 10 -------, (Д.3)
0 ро V
г св
- при подвижности воздушной среды для горючих газов
2 m
C = 3 x 10 ---------, (Д.4)
0 ро V U
г св
- при отсутствии подвижности воздушной среды для паров
легковоспламеняющихся жидкостей
m x 100 0,41
C = C (----------) , (Д.5)
0 н C ро V
н п св
- при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся
жидкостей
m x 100 0,46
C = C (----------) , (Д.6)
0 н C ро V
н п св
где m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения, кг;
дельта - допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне
_
значимости Q(C > C), приведенные в таблице Д.1;
X , Y , Z - расстояния по осям X, Y и Z от источника
НКПР НКПР НКПР
поступления газа или пара, ограниченные нижним концентрационным пределом
распространения пламени соответственно, м; рассчитываются по формулам
(Д.10) - (Д.12);
L, S - длина и ширина помещения соответственно, м;
2
F - площадь пола помещения, м ;
-1
U - подвижность воздушной среды, м x с ;
C - концентрация насыщенных паров при расчетной температуре t , °C,
н р
воздуха в помещении, % (объемных).
Таблица Д.1 - Допустимые отклонения концентрации дельта при заданном
_
уровне значимости Q(C > C)
Характер распределения концентраций | _ Q(C > C) | дельта |
Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,29 |
0,05 | 1,38 | |
0,01 | 1,53 | |
0,003 | 1,63 | |
0,001 | 1,70 | |
0,000001 | 2,04 | |
Для горючих газов при подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,29 |
0,05 | 1,37 | |
0,01 | 1,52 | |
0,003 | 1,62 | |
0,001 | 1,70 | |
0,000001 | 2,03 | |
Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,19 |
0,05 | 1,25 | |
0,01 | 1,35 | |
0,003 | 1,41 | |
0,001 | 1,46 | |
0,000001 | 1,68 | |
Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды | 0,1 | 1,21 |
0,05 | 1,27 | |
0,01 | 1,38 | |
0,003 | 1,45 | |
0,001 | 1,51 | |
0,000001 | 1,75 |
Д.3. Концентрация C может быть найдена по формуле:
н
P
н
C = 100--, (Д.7)
н P
0
где P - давление насыщенных паров при расчетной температуре (находят из
н
справочной литературы), кПа;
P - атмосферное давление, равное 101 кПа.
0
_
Уровень значимости Q(C > C) выбирают, исходя из особенностей
_
технологического процесса. Допускается принимать Q(C > C) равным 0,05.
Д.4. Коэффициент Z участия паров ненагретых легковоспламеняющихся
жидкостей при сгорании паровоздушной смеси может быть определен по графику,
приведенному на рисунке Д.1.
Значения X рассчитывают по формуле
┌
│C / C*, если C <= C*
│ н н
X = < , (Д.8)
│1, если C > C*
│ н
└
где C* - величина, задаваемая соотношением
C* = фиC , (Д. 9)
ст
где фи - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.
Расстояния X , Y и Z рассчитывают по формулам:
НКПР НКПР НКПР
дельта C
0 0,5
X = K L(K x ln---------) , (Д.10)
НКПР 1 2 C
НКПР
дельта C
0 0,5
Y = K S(K x ln---------) , (Д.11)
НКПР 1 2 C
НКПР
дельта C
0 0,5
Z = K H(K x ln---------) , (Д.12)
НКПР 3 2 C
НКПР
где K - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и
1
1,1958 - для легковоспламеняющихся жидкостей;
K - коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и K =
2 2
T / 3600 - для легковоспламеняющихся жидкостей;
K - коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при
3
отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 - для горючих газов при
подвижности воздушной среды; 0,04714 - для легковоспламеняющихся жидкостей
при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 - для
легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды;
H - высота помещения, м.
При отрицательных значениях логарифмов расстояния X , Y и Z
НКПР НКПР НКПР
принимаются равными 0.