истечение через отверстие однофазное; резервуар имеет постоянную площадь сечения по высоте; диаметр резервуара много больше размеров отверстия; размеры отверстия много больше толщины стенки; поверхность жидкости внутри резервуара горизонтальна; температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения. Массовый расход жидкости G (кг/с) через отверстие во времени t (с) определяется по формуле: , (П3.1) где - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле: , (П3.2) где - плотность жидкости, кг/м3; g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2); - коэффициент истечения; - площадь отверстия, м2; - высота расположения отверстия, м; - площадь сечения резервуара, м2; - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м. Высота столба жидкости в резервуаре h (м) в зависимости от времени t определяется по формуле: . (П3.3) Условия перелива струи жидкости (при ) через обвалование определяется по формуле: , (П3.4) где H - высота обвалования, м; L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м. ┌──────────────────────────┐
путем решения относительно тхэтаs следующих уравнений. На основе амплитуды бортовой качки низкобортного судна: s Sinтхэта tgхи - ----------------------------- = 0 (п. 5.4) 2 s 4пи Соsтхэта - rо ---- Соsтхэта 2 s gТ к На основе динамического угла крена судна с большой площадью парусности: Sinтхэтаs tgхи - --------- = 0, (п. 5.5) Соsтхэтаs где Т - период бортовой качки судна с грузом, с; к хи - угол статической устойчивости груза, град.; g - ускорение свободного падения (g = 9,81 м/с2); rо - полувысота волны, соответствующей району плавания, м; z - вертикальное отстояние поверхности смещения (узла разрушения структуры) груза от центра тяжести судна, м. 2.2. Угол динамического крена тхэтаdуn и амплитуда бортовой качки судна для расчета критерия несмещаемости определяются по следующей методике. Приняты следующие определения районов плавания судна: Неограниченный - плавание в океанах и морях на волнении с расчетной высотой волны 3%-ной обеспеченности 11 м; Ограниченный I - плавание в
микрорайонирование ТЭО - технико-экономическое обоснование УОСР - уточнение общего сейсмического районирования ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ A - площадь поперечного сечения элемента конструкции E - модуль упругости материала I - момент инерции поперечного сечения элемента конструкции J - интенсивность сейсмическая N - усилие в элементе от сейсмического воздействия i по i-й координате R - расчетное сопротивление T - период i-й формы собственных колебаний сооружения i a - сейсмическое ускорение по i-й координате i g - ускорение свободного падения p - вероятность случайной величины дельта - логарифмический декремент колебаний сигма - расчетные напряжения (сигма s)1 - группа приведенных общих мембранных напряжений с учетом сейсмических воздействий (сигма s)2 - группа приведенных мембранных и общих изгибных напряжений с учетом сейсмических воздействий (сигма s)3w - группа приведенных напряжений растяжения в болтах или шпильках с учетом сейсмических воздействий (сигма)4w - группа приведенных напряжений в болтах или шпильках с учетом сейсмических воздействий (сигма s)s - напряжения смятия
значение qo; для Челябинской области составляет 0,96; V - объем здания по наружному обмеру, м3; q0 - удельная отопительная характеристика здания при to = -34°С, ккал/м3ч°С; принимается по табл. 3, 4 Методики; Кир - расчетный коэффициент инфильтрации, обусловленный тепловым и ветровым напором, т.е. соотношение тепловых потерь зданием с инфильтрацией и теплопередачей через наружные ограждения при температуре наружного воздуха, расчетной для проектирования отопления. Кир = 10-2/~pgL(1-^+to) + Wo2], где 273 + tj g - ускорение свободного падения , м/с2; L - свободная высота здания, м; Wo - расчетная для данной местности скорость ветра в отопительный период, м/с; принимается по СНиП 23-01-99, для Челябинской области составляет 3м/с. Расчет нагрузок на отопление помещений в нежилом здании, расположенном по адресу: <...> представлен в таблице №1; Таблица №1 к Приложению № 5 к государственному контракту № 3217-1-19 Расчет нагрузок на отопление помещений в нежилом здании, расположенном по адресу: <...> g = 9,8 м/с2 ускорение
сделано (ст. 65 АПК РФ). Истец действует добросовестно, рассчитал нагрузку по методике №105 в отсутствие расчета со стороны ответчика. В отношении расчета нагрузки истцом даны письменные пояснения по примененной формуле: в таблице 4 к МДС в расчете нагрузки значение принято верно: q0=0,43; Коэффициент на инфильтрацию равен: квадратный корень из (2*9,8*3,24+(1-(273-35)/(273+18))+2,8*2,8) умножить на 10-2=0,04407. Истцом в письменном отзыве пояснено, что им ранее в приведенной формуле допущена опечатка, вместо q0 (опечатка) надо брать g - ускорение свободного падения = 9,8 и представлена выкопировка из Методики МДС 41-4.2000. Таким образом, расчет истцом проведен верно по установленной формуле. Довод о неверных показателях среднемесячной температуры, использованной в расчете, проверен. Так, истец при расчете использовал официальные данные Гидрометцентра (представлены соответствующие справки, которые приобщены апелляционным судом в порядке статьи 262 АПК РФ к материалам дела). Проверка расчета выявила опечатку по данным среднемесячной температуры за декабрь 2020 года (по справке Гидрометцентра за декабрь 2020 года Тн.в. =
тепловой поток определяется пропорционально площадям участков с наличием изоляции и без нее. q=ql*(1-Fиз/Fобщ)+qнорм(i)* Fиз/Fобщ), Переводной коэффициент Вт/м в Гкал/ч*м равен 0,859*10-6 При выявлении утечки: Факт выявления утечки и потерь теплоносителя теплоносителя устанавливается двухсторонним актом (односторонним актом Поставщика при отказе Покупателя от подписания акта) обнаружения устранения утечек в тепловых сетях и теплопотребляющих установках Покупателя, подписанного представителя Сторон. Количество теплоносителя Gc утечкой вычисляется: тонн, где коэффициент истичения, принимается 0,6 F –площадь отверстия, м2 G – ускорение свободного падения 9,8 м/с2 H – напор в трубопроводе в месте истечения, м.вод. ст. T – продолжительность утечки, час плотность воды принимается 998 кг/м3 При не возможности замера площади сечения измерение величины утечки производится путем заполнения калиброванной емкости с замером времени заполнения. Количество тепловой энергии Q с утечкой рассчитывается Q=G*(t-tх)/1000, Гкал , где G -количество теплоносителя с утечкой, тонн t- температура теплоносителя принимается по графику при средней температуре воздуха за период утечки tх – температура
даны письменные пояснения по примененной формуле: в таблице 4 к МДС в расчете нагрузки значение принято верно: q0 = 0,43; Коэффициент на инфильтрацию равен: квадратный корень из (2 x 9,8 x 3,24 + (1 – (273 - 35) / (273 + 18)) + 2,8 x 2,8) умножить на 10 – 2 = 0,04407. Истцом в письменном отзыве пояснено, что им ранее в приведенной формуле допущена опечатка, вместо q0 (опечатка) надо брать g – ускорение свободного падения = 9,8 и представлена выкопировка из Методики МДС 41-4.2000. Таким образом, суд пришел к выводу, что расчет истцом проведен верно по установленной формуле. Проверив довод о неверных показателях среднемесячной температуры, использованной в расчете, суд апелляционной инстанции установил, что истец при расчете использовал официальные данные Гидрометцентра (представлены соответствующие справки, которые приобщены апелляционным судом в порядке статьи 262 Арбитражного процессуального кодекса Российской Федерации к материалам дела). Проверка расчета выявила опечатку по данным среднемесячной температуры за
способом в зависимости от угла поворота вала φ по формуле Δmi(φ)=m+m∙cos(φ+(i-1)·2·π/n-α), где i=1,2…n - номер сосуда; α - угол направления силы Fc=(n/2)·m∙ω2·R, приложенной к оси вала и являющейся суммой реакций центробежных сил Fc1, Fc2…Fcn, возникающих при вращении вала с угловой скоростью ω. 2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что может быть установлено на опору, при этом на валу при угле α=0 и действии силы тяжести возникает момент силы MR=(n/2)∙m∙g∙R, где g - ускорение свободного падения . 3. Устройство по п. 1 или 2, отличающееся тем, что в качестве вещества может быть использована жидкость, а для изменения ее массы в сосудах, содержащих эластичные перегородки, может использоваться аксиальный или радиальный роторный насос с камерами или цилиндрами, закрепленными на валу. 4. Устройство по п. 1 или 2, отличающееся тем, что при n - четном в качестве вещества может быть использован газ при температуре насыщения, а для изменения массы вещества в попарно
и сосулек. Очистка кровель зданий на сторонах, выходящих на пешеходные зоны, от наледеобразований должна производиться немедленно по мере их образования с предварительной установкой ограждения опасных участков. Таким образом ФИО14 является балансодержателем здания, расположенного по адресу: несет ответственность за несвоевременную очистку кровли от снега, наледи и сосулек. Из заключения специалиста № ФИО15 следует, что повреждение автомобиля «Шевроле Авео» № могло возникнуть только под воздействием кинетической энергии удара снежного кома массой 7-10 кг. умноженной на ускорение свободного падения 9,8 м/с2 с высоты 50-60м. Следов повреждения автомобиля «Шевроле Авео» в результате ДТП на крыше и других деталях кузова отсутствует. По результатам проведенного обследования специалистом был сделан вывод о том, что возможная причина повреждения крыши автомобиля «Шевроле Авео» №, падение снежного кома массой 7-10 кг с крыши или иной выступающей части дома высотой 50-60 м. У суда нет оснований не доверять данному заключению, составленного независимым специалистом по результатам осмотра автомобиля. Поскольку ФИО16 является
